OBLICZANIE PRZENOŚNIKÓW
V = A*u [kg/s] (1)
V = W+G/[kg/m3] (2)
u = C [m/s] (3)
i – wys. rynny / dł. rynny; rh – promień hydrauliczny; W – strumień masy wody; G – strumień masy ciała stałego
-śr gestość mieszaniny około 1000kg/m3
A – przekrój obwodu; C – wsp. szorstkości rynny
rh = A/Q (4); rh = (2d2/4)/d=d/2
C = 6m(m-1,1)/(m+1,1) (5)
m = W/G – wsp. krotności strumieni
(6) w (2) to V = GW/G G(m+1)/ (7)
WYMIENNIKI CIEPŁA
1/k=1/1 + / + 1/2
– przewodnictwo ciepła; – grubość ścianki
środkowy człon możemy pominąć bo jest bliski 0
a k jest zawsze mniejsze od najmniejszego
współczynikia przenikania, dlatego trzeba zawsze zwiększać najmniejsze .
Ilość wymienianego ciepła (szybkość):
Q = k* A * t
zazwyczaj t jest zmienne w czasie lub wzdłuż aparatu
rozpatrzmy proces współprądowo
dQ = m1c1dt1 (1) i dQ = -m2c2dt2 (2)
dt2 = -dQ/m2 c2 i dt1 = dQ/m1 c1 (3)
dt1 – dt2 = dQ [1/(m1 c1) + 1/(m2 c2)] (4)
d(t1 – t2) = dQ m (5)
Równanie Furiera w postaci różniczkowej
dQ = k A t d (6); d(t1 – t2) = k A t d m (7)
ln tA/tB = A k m (10)
Bilans ciepła w postaci całkowej:
1/m1c1 = 1/Q (t1B –t1A)
Równanie Furiera w postaci całkowej:
Q = kA tZ (14), tz – bład względny
WYPARKI
p = g h
Podział użytecznej różnicy temperatur
dla baterii dwudziałowej
Q = k A t (1)
A = A1 + A2 = (Q1/k1t1) + (Q2/k2t2) (2)
tu = t = t1 + t2 => t2 = t – t1 (3)
(3) -:- (2)
dla I-tego składnika jest:
podział użytecznej różnicy temp z założeniem
równej powierzchni wymiany ciepła w każdym
dziale z r-nia Furiera:
ti = 1/A Qi / ki (9)
3. Podział użytecznej wymiany temp z
założeniem min powierzchni wymiany
z war 1 i 2
dla powierzchni jednakowej
(12)=(13) x=x2 => x1=0 i Q1=0 do działu I nie dostarczamy
ciepła nie ma wyparki
x2=1 i Q1/k1=Q2/k2;
